本文摘要:摘 要:研究了添加Na2B4O7的KCl-NaCl-Na3AlF6混合渣剂电渣精炼去除工业纯铝中杂质Fe的效果。研究发现,工业纯铝中的Fe含量随着电渣重熔速率的降低而不断减少,当重熔速率为180 gmin-1时,电渣精炼除Fe效果最好,Fe含量从电渣精炼前的0.42%减少到了0.20%,杂
摘 要:研究了添加Na2B4O7的KCl-NaCl-Na3AlF6混合渣剂电渣精炼去除工业纯铝中杂质Fe的效果。研究发现,工业纯铝中的Fe含量随着电渣重熔速率的降低而不断减少,当重熔速率为180 g×min-1时,电渣精炼除Fe效果最好,Fe含量从电渣精炼前的0.42%减少到了0.20%,杂质Fe的去除率超过了50%。Fe含量的降低是因为熔融渣剂捕获了Al熔体与熔融渣剂反应生成的富Fe中间化合物Fe2B。电渣精炼除Fe反应的热力学计算表明渣剂中的Na2B4O7能与Al熔体中的杂质Fe自发反应生成Fe-B中间化合物Fe2B。电渣精炼除Fe后工业纯铝的抗拉强度和伸长率随着Fe含量的降低明显得到改善。
关键词:电渣精炼; Al; Fe; 净化;
Received: 2019-01-13电渣精炼是一种利用熔渣电阻热对金属进行二次重熔的精炼工艺,被广泛地应用于各种金属和合金的熔炼中[1,2,3]。在电渣精炼过程中,熔融的渣剂既被作为热源又被作为精炼介质,熔化的金属液滴从自耗电极末端滴落穿过熔融渣剂形成的渣池进入金属熔池,然后在底极板上凝固形成金属铸锭。通过选择合适的渣剂,在电渣精炼过程中利用熔融渣剂的化学萃取作用可以有效地去除合金中的杂质元素[4,5,6,7]。
STOEPHASIUS J C 等[8]采用CaF2基的活性渣剂研究了电渣精炼对Ti及Ti-Al合金中主要杂质元素的影响。Fe作为Al中危害最大的杂质元素之一,不可避免的存在于工业纯度的Al基材料中[9,10,11]。Fe在固态Al中的最大平衡固溶度只有0.05%。因此,Fe元素在铝合金中通常同Si、Mg和Cu等元素形成富Fe金属间化合物。这些金属间化合物又脆又硬,并且通常为长针状或汉字状,容易造成应力集中,严重割裂基体,使合金的抗拉和屈服强度降低,伸长率下降,从而影响合金的力学性能[12,13,14]。
通常,去除铝合金中的杂质元素Fe是向合金中加入Mn、Cr等合金元素与Fe结合形成块状的富Fe中间化合物,然后采用沉降、过滤、电磁分离等方法将这些富Fe相分离,从而去除合金中的杂质Fe元素[15,16,17]。然而,这些方法都不可避免的要向合金中引入新的杂质元素,并且去除效果也容易受化学反应过程和操作工艺等的影响。基于电渣精炼具有去除合金中杂质元素的作用,本课题采用电渣精炼的方法,研究了电渣精炼去除工业纯铝中杂质Fe的效果,并对其去除杂质Fe元素的机理进行分析和讨论。1 试验方法电渣精炼试验在60 kVA单向单电极交流电渣精炼炉上进行,见图1。电渣精炼试验前,将工业纯铝浇注成Φ40 mm×800 mm自耗电极,化学成分见表1。
电渣精炼渣剂原料使用前在烘箱中523 K烘干3~4 h。电渣精炼试验采用添加10%的Na2B4O7后的47%KCl-30%NaCl-23%Na3AlF6混合渣剂。混合渣剂的熔点为903 K,其他物理性质见表2。电渣精炼试验中,将Φ40 mm×800 mm自耗电极夹持在电极夹头上,适量引弧剂置于结晶器底部中心处,引弧剂成分见表3。将0.5 kg渣剂加入结晶器,在50 V电压下引燃启动,将渣剂熔化,形成渣池,并将渣池温度加热至1 003~1 023 K。然后,在10~12 V的重熔电压和600~700 A的重熔电流下,将自耗电极浸入渣池中进行重熔,自然冷却,形成Φ70 mm×(200~250) mm的铸锭。精炼过程中,利用热电偶测量渣池温度,同时通过熔速显示装置来确定熔炼速度。电渣精炼后,从铸锭上取样进行微观组织观察和力学性能测试,同时取熔渣进行X射线衍射分析。Al锭的化学成分利用Iris Advangtage 1000型电感耦合等离子体质谱仪进行分析。渣剂的物理性能采用RTW-10型熔体物性综合测试仪进行检测。电渣精炼前后试样中的Fe相形貌采用JSM-6460型扫描电镜进行观察并利用能谱仪对析出相进行能谱分析。电渣精炼后的熔渣粉碎、球磨,去离子水清洗,过滤,烘干后,去除熔渣中的NaCl和KCl,然后进行X射线衍射分析。
测试条件为Cu-Kα辐射,入射波长为0.15418 nm。电流为30 mA,加速电压为35 kV,扫描角度范围10º~80º,扫描步长0.02º,扫描速度5(º)/min。同时,采用JEM-2010型透射电镜对处理后的熔渣进行观察和能谱分析。室温拉伸性能测试在Zwick/Roell材料测试试验机上进行,引伸计标距为25 mm,拉伸速率为1 mm×min-1,拉伸试样尺寸见图2,每组拉伸试验测试4个拉伸试样,取其平均值作为试验结果。
拉伸试样示意图 下载原图2 试验结果与分析图3为不同重熔速率下电渣精炼对工业纯铝中Fe含量的影响。可以看出,工业纯铝中的Fe含量在电渣精炼后明显减少,并且Fe含量随着电渣重熔速率的降低而不断减少。当电渣重熔速率为180 g×min-1时,工业纯铝中的Fe含量从电渣精炼前的0.42%减少到0.20%,杂质Fe的去除率超过50%。随着电渣重熔速率的降低,当重熔速率低于180 g×min-1时,电渣精炼后工业纯铝中Fe含量的减少明显变缓。这表明在180 g×min-1的重熔速率下,电渣精炼过程中熔融渣剂和Al熔滴之间去除杂质Fe的反应已经充分发生。因此,为了保证电渣精炼的效率,电渣精炼过程中的重熔速率设置为180 g×min-1。
不同重熔速率对工业纯铝中Fe含量的影响 下载原图图4为电渣精炼前后工业纯铝的微观组织照片。可以看出,电渣精炼前工业纯铝中板片状的富Fe相在电渣精炼后明显变得又少又薄,见图4b。
电渣精炼除Fe前后工业纯铝的扫描电镜照片 下载原图图5为电渣精炼除Fe后熔渣的X射线衍射分析结果。可以看出,电渣精炼除Fe后的熔渣中主要存在K2NaAlF6、Al2O3和Fe2B等3种物相。K2NaAlF6物相是由熔融渣剂中的K+、Na+和AlF6-3离子反应生成的稳定络合物。这是因为在电渣精炼过程中KCl、NaCl和Na3AlF6在熔融状态下分解为K+、Na+、Cl-和AlF6-3离子,这些离子发生络合反应生成稳定的络合物K2NaAlF6。Al2O3物相是Al工业中最长常见的氧化物夹杂。在电渣精炼过程中Al熔滴中的氧化铝夹杂被熔融渣剂捕获,这也是电渣精炼过程具有去除夹杂物作用的原因。Fe2B物相则是电渣精炼过程中熔融渣剂与Al熔体中杂质Fe的反应产物,由于其熔点(1 662 K)[18]远高于电渣精炼温度,所以可以在电渣精炼过程中被熔融渣剂捕获而进入熔渣中,这也是电渣精炼后工业纯铝中Fe含量降低的原因。
电渣精炼除Fe后熔渣的X衍射图谱 下载原图分析生成Fe-B中间化合物Fe2B的反应过程,电渣精炼过程中熔融渣剂与Al熔体中Na2B4O7、Fe、和Al之间可能发生了如下反应:Na2B4O7(l) + 14/3Al(l) + 8Fe(l)= 7/3Al2O3(s) + 4Fe2B(s) + 2Na(l) (1)在试验条件下,式(1)生成Fe2B的反应吉布斯自由能计算如下:ΔG1013K=ΔG°1013K+RTlnα7/3Al2O3α4Fe2Bα2Naα14/3Alα8FeαNa2B4O7=ΔG°1013K+RTln[Na]2mole[Al]14/3mole[Fe]8mole[Na2B4O7]moleΔG1013K=ΔG1013K°+RTlnαAl2O37/3αFe2B4αNa2αAl14/3αFe8αNa2B4O7=ΔG1013K°+RTln[Na]mole2[Al]mole14/3[Fe]mole8[Na2B4O7]mole(2)式中,ΔG°1013KΔG1013K°为1 013 K下生成Fe2B的标准反应吉布斯自由能;αFe2BαFe2B、αAl2O3αAl2O3、αNa2B4O7αNa2B4O7、αAlαAl、αFeαFe和αNaαNa分别是Fe2B、Al2O3、Na2B4O7、Al、Fe和Na的活度。
Fe2B和Al2O3为固相,其活度αFe2BαFe2B和αAl2O3αAl2O3可以用1来近似,Na2B4O7、Al、Fe和Na为液相,它们的活度αNa2B4O7αNa2B4O7、αAlαAl、αFeαFe和αNaαNa可以分别用它们的摩尔浓度[Na2B4O7]mole[Na2B4O7]mole、[Al]mole[Al]mole、[Fe]mole[Fe]mole和[Na]mole[Na]mole来近似。在试验条件下,Al和Fe在工业纯铝中的质量分数分别是99.4555%和0.4218%。
Na2B4O7 在47%KCl-30%NaCl-23%Na3AlF6渣剂中的添加量是10%。因此, Al、Fe、Na和Na2B4O7的摩尔浓度[Al]mole[Al]mole, [Fe]mole[Fe]mole, [Na]mole[Na]mole和[Na2B4O7]mole[Na2B4O7]mole可计算如下:[Al]mole=0.994555/270.994555/27+0.004218/56=0.997959[Al]mole=0.994555/270.994555/27+0.004218/56=0.997959(3)[Fe]mole=0.004218/560.994555/27+0.004218/56=0.002041[Fe]mole=0.004218/560.994555/27+0.004218/56=0.002041(4)[Na]mole=(10%×23×223×2+11×4+16×7)/230.994555/27+0.004218/56=0.026824[Na]mole=(10%×23×223×2+11×4+16×7)/230.994555/27+0.004218/56=0.026824(5)[Na2B4O7]mole=10%23×2+11×4+16×747%39+35.5+30%23+35.5+23%23×3+27+19×6+10%23×2+11×4+16×7=0.038001[Na2B4O7]mole=10%23×2+11×4+16×747%39+35.5+30%23+35.5+23%23×3+27+19×6+10%23×2+11×4+16×7=0.038001(6)式中,27、56、 23、11、16、39、35.5和19 分别是Al、Fe、Na、B、O、K、Cl和F的相对原子质量。ΔG°1013KΔG1013K°作为生成Fe2B的标准反应吉布斯自由能,可由下式计算:ΔG°1013K=ΔH°298K−TΔΦ′1013KΔG1013K°=ΔH298K°−TΔΦ′1013K(7)式中,Φ′1013KΦ′1013K为1 013 K下物质的吉布斯自由能;H°298KH298K°为标准摩尔生成焓;Φ′1013KΦ′1013K和H°298KH298K°可从热力学手册中查询得到,见表4。
表4 式(7)中反应物和生成物的相关热力学数据[19] 导出到EXCEL物质Fe2BNaAl2O3FeAlNa2B4O7
Φ′1013KΦ′1013K/(J×mol-1×K-1)96.99071.182103.13642.63243.108305.135
H°298KH298K°/(J×mol-1)-71 1280-1 675 27400-3 276 490
给出的热力学数据计算得:ΔG°1013KΔG1013K°= -839614.636 J×mol-1最后,将计算得出的[Al]mole[Al]mole、[Fe]mole[Fe]mole、[Na]mole[Na]mole、[Na2B4O7]mole[Na2B4O7]mole、ΔG°1013KΔG1013K°、R = 8.314 J×mol-1×K-1和T = 1013 K代入式(10),得出式(1)反应生成Fe2B的反应吉布斯自由能为ΔG1013K=−455591J×mol−1ΔG1013K=−455591J×mol−1(8)在1 013 K下,式(1)中反应生成Fe2B的反应吉布斯自由能ΔG1013KΔG1013K为负值。这就表明在1 013 K下,在电渣精炼除Fe过程中渣剂中的Na2B4O7能与Al熔体中的杂质Fe自发反应生成Fe2B。
电渣精炼除Fe对工业纯铝力学性能的影响 下载原图图6为电渣精炼除Fe对工业纯铝力学性能的影响。可以看出,电渣精炼除Fe后工业纯铝的力学性能随着Fe含量的降低明显得到改善,其抗拉强度和伸长率随着Fe含量的降低而提高。工业纯铝的抗拉强度从60 MPa提高到65 MPa,提高了8%;伸长率从34%提高到46%,提高了32%。抗拉强度和伸长率的提高主要是因为工业纯铝中Fe含量的降低[9,11]。电渣精炼除Fe后,工业纯铝中的Fe含量明显降低,在晶界处析出富Fe相变得又少又薄。在外加应力的作用下,这些富Fe相的尖角处产生应力集中和微裂纹的可能性大大减小。因此,工业纯铝的力学性能明显的得到改善[16,17]。图7为电渣精炼除Fe前后工业纯铝的拉伸断口形貌。可以看出,电渣精炼除Fe后工业纯铝的拉伸断口中出现了大量的韧窝,呈现出典型的韧性断裂特征,见图7b。这也表明电渣精炼除Fe后工业纯铝的力学性能得到了明显的提高。
图7电渣精炼除Fe前后工业纯铝的拉伸断口形貌 下载原图3 结论(1)采用添加10%的Na2B4O7的47%KCl-30%NaCl-23%Na3AlF6混合渣剂对工业纯铝进行电渣精炼除Fe研究,Fe含量随着电渣重熔速率的降低而不断减少,当重熔速率为180 g×min-1时,电渣精炼除Fe效果最好,Fe含量从电渣精炼前的0.42%减少到了0.20%,去除率超过了50%。(2)电渣精炼后熔渣的XRD分析结果,表明工业纯铝中Fe含量的降低是因为Al熔体与熔融渣剂反应生成了富Fe中间化合物Fe2B,并且被熔融渣剂所捕获。(3)电渣精炼中Na2B4O7与Al熔体中的杂质Fe反应的吉布斯自由能计算结果,表明渣剂中的Na2B4O7能与Al熔体中的杂质Fe自发反应生成Fe-B中间化合物Fe2B。(4)电渣精炼除Fe后,工业纯铝的力学性能得到明显改善,抗拉强度提高了8%,伸长率提高了32%。(编辑:栗万仲)
OSID: 下载原图OSID:
参考文献[1] 田世江. 电渣技术在我国铸造业中的应用[J]. 特种铸造及有色合金,2000 (3):50-52.[2] DUCKWORTH W E, HOYLE G. Electro-slag Refining[M]. London: Chapman and Hall, 1969.[3] SAMPATH V, DWARKADASA E S. On the feasibility of the application of electroslag refining to an aluminium alloy[J]. Materials Forum, 1992, 16:81-85.[4] 徐宏武,高荣君. 电渣重熔冶金[M]. 徐州:中国矿业大学出版社, 1994.[5] 李正邦. 电渣冶金的理论与实践[M]. 北京:冶金工业出版社, 2010.[6] SHRIKHANDE V J, BALASUBRAMANIAN M S N, GUPT K M, et al. Electroslag refining of aluminium alloys[J]. Transactions of the Indian Institute of Metals, 1986, 39(1):57-61.[7] 王大威,侯桂丹,王安国,等. GH132高温合金炉底辊电渣熔铸工艺实践[J]. 铸造, 2011, 60(8):811-813.[8] STOEPHASTIUS J C, REITZ J, FRIEDRICH B. ESR refining potential for titanium alloys using a CaF2-based active slag[J]. Advanced Engineering Materials, 2007, 9(4): 246-252.[9] 罗旭东,汤昌廷,马军创,等. 铝及铝合金中Fe、Si杂质元素的冶金与熔铸过程控制[J]. 铸造,2015, 64(5):440-444.[10] 孙业赞,于敞,厉松春,等. 铁在铝硅合金中存在的形态及其作用分析[J]. 铸造, 1998 (7):42-46.[11] 刘荣迁,贾晓伟,刘锦明,等. 铸造铝合金的除铁[J]. 特种铸造及有色合金, 2001(3):107-108.[12] CAO X, CAMPBELL J. Morphology of β-Al5FeSi phase in Al-Si cast alloys[J]. Materials Transactions,2006,47(5):1 303-1 312.[13] LU L, DAHLE A K. Iron-rich intermetallic phases and their role in casting defect formation in hypoeutectic Al-Si alloys[J]. Metallurgical and Materials Transactions, 2005, A36:819-835.[14] 葛维燕,疏达,高建卫,等. 再生铝合金除铁述评[J]. 铸造, 2008,57(3):207-210.[15] 文申柳,李林鑫,陈显均. Mn、Fe质量比对 Al-15Si-3Fe合金组织与性能影响[J]. 特种铸造及有色合金, 2014, 34(12):1 319-1 322.[16] 李天晓,许振明,张雪萍,等. 电磁分离降低铝硅合金中铁含量[J]. 上海交通大学学报, 2001, 35(5):664-667.[17] DE MORAES H L, DE OLIVEIRA J R, ESPINOSA D C R, et al. Removal of iron from molten recycled aluminum through intermediate phase filtration[J]. Materials Transactions, 2006, 47(7): 1 731-1 736.[18] YANG C L, LIU F, YANG G C, et al. Structure evolution upon non-equilibrium solidification of bulk undercooled Fe–B system[J]. Journal of Crystal Growth, 2009, 311: 404-412.[19] 叶大伦,胡建华. 实用无机物热力学手册[M]. 北京:冶金工业出版社, 2002.
推荐阅读:工业管理论文发表如何选期刊
转载请注明来自发表学术论文网:http://www.fbxslw.com/jzlw/18776.html
2023-2024JCR闂佽崵鍠愮划宥咁熆濡櫣鏆︽い鎺戝缁犲綊鏌i幋锝嗩棄闁绘劕锕弻锝呂熼崹顔炬闂佽鏋婚幏锟�
SCI 闂備浇宕垫慨鎶芥嚄閸洖纾块柕鍫濐槸閸戠娀鏌涢幇闈涙灍闁绘帟顕ч…璺ㄦ崉閻氭潙浼愰梺璇茬箣缁舵岸寮婚弴銏犲耿闁哄洨濮存俊鑺ョ節濞堝灝鏋涙繛灞傚妿閸掓帒鈻庨幋鐐叉櫝闂侀潧鐗嗛崐鍛婄閹灐褰掓晲婢跺鏆犻梺鍛婄懃缁绘﹢寮诲☉銏犖ㄧ憸宥嗙濠婂牊鐓曟繛鍡楃箳缁犵粯顨ラ悙鏉戝鐎规洘鍎奸ˇ鑼棯椤撴稑浜�
SSCI缂傚倸鍊风拋鏌ュ磻閹剧粯鐓曟繛鍡楃Т閸斻倗绱掗幇顓ф畼缂佽鲸甯楀鍕偓锝庝簽娴犳潙顪冮妶鍡楃闁哥姵鐗曢锝夋偨閸涘﹤浜滈悗鐟板婢瑰棙绂嶉弽顓熲拺缁绢厼鎳庨悡鎰箾閸欏鐭嬮柣蹇旂懇閺岋綁鎮╁▎蹇撴殭妞ゅ浚鍓氶妵鍕籍閹炬潙顏�
婵犵數鍋為崹鍫曞箹閳哄懎鍌ㄥ┑鍌涙綄閸ャ劎绡€婵﹩鍓氶ˉ婵嬫⒑閹肩偛鍔橀柛鏂垮缁旂喓鈧綆鍠氶崣鎾绘煕閵夋垵鍟▓鎻掆攽閻橆偄浜鹃梺璺ㄥ枔婵绮堥崱妞绘斀闁绘ǹ绮鹃崗宀勬煟椤撶喓鎳呯紒杈ㄦ尰閹峰懘宕妷鎰剁磿缁辨帒螖閳ь剟鎯岄崒鐐靛祦閹兼番鍔岄崡鎶芥煟濡缚瀚扮紓宥咃躬閻涱噣骞囬弶璺ㄥ€為悷婊冪Ф濞戠敻鍩€閿燂拷
sci闂傚倷绀侀幉锛勫垝瀹€鍕垫晩闁瑰墎妫梚闂傚倷绀侀幉锟犳偡閵夆晛瀚夋い鎺戝閺嬩胶鐥鐐村櫡濞存粌缍婇弻锟犲炊閳轰焦鐎鹃梺绯曟櫅閸婂潡寮诲☉銏犵闁绘劖娼欓锟�
EI闂傚倷娴囬妴鈧柛瀣崌閹銈﹂幐搴哗缂備礁顦ḿ锟犲蓟閿濆惟闁靛鍎烘禒褰掓⒑閻撳海浠涢柛銊ョ仢閻g兘宕奸弴鐔锋疅闂侀潧顧€缁犳垿鎮為幖浣光拺闁告稑锕ら柌婊堟煙閸戙倖瀚�
闂傚倷绀侀幉锟犳嚌閸撗€鍋撳鐓庡⒋妞ゃ垺顨婇幃銏ゆ惞閸︻厾鍘犻梻浣筋潐瑜板啫顬婄猾顪�
闂傚倷绀侀幉锟犳嚌閸撗€鍋撳鐓庡⒋妞ゃ垺顨婇幃銏ゆ惞閸︻厾鍘犻梻浣筋潐瑜板啫螣閸э拷
闂傚倷绀侀幉锟犳嚌閸撗€鍋撳鐓庡⒋妞ゃ垺顨婇幃銏ゆ惞閸︻厾鍘犻梻浣侯攰娴滎剟鎮ч悮姝�
EI闂傚倷绀侀幖顐︽偋韫囨稑绐楅幖娣妼閸ㄥ倿鏌熺捄銊ュ帯XSourceList
闂傚倷绀侀幉锟犳晪濠碘槅鍋呴〃濠囧箚閸モ晝绀婄紒璺虹獜ci闂傚倷绀侀幖顐ょ矓閼哥數浠氱紓鍌欑劍濡炵晫绮婚弽褜鍤曢柣銏犳啞閸嬪嫮鈧懓瀚竟鍡樼閺嵮€鏀芥い鏃傚亾閸も偓濠电偠顕滅粻鎾诲春閳ь剚銇勯幒鎴敾閻庢熬鎷�
闂傚倷绀侀幉锟犳晪濠碘槅鍋呴〃濠囧箚閸モ晝绀婄紒璺虹┋d-婵犵數鍋為崹鍫曞箹閳哄懎鍌ㄩ柣鎾崇瘍閻熸嫈鏃堝礃椤忓棛鍘犻梻浣烘嚀閻°劎鎹㈠澶婄闁告侗鍨崑鎾斥枔閸喗鐏嶅┑鐐插级閿曘垹顕i幖浣哥妞ゆ柨鍚嬮悗顒勬⒑缂佹﹩娈旈柣妤€妫涚划濠囨晝閸屾氨顔愰柣搴㈢⊕钃遍悘蹇曞缁绘稒绺介崨濠冮敪闂佸磭鎳撻崯鎾嵁閸ヮ剦鏁囬柣鏃堫棑閸旑垶姊绘担鍛婂暈閻㈩垼浜獮蹇涙晸閿燂拷
CSCD闂傚倷鐒︾€笛囧礃婵犳艾绠柨鐕傛嫹2023-2024闂傚倷鐒︾€笛囧礃婵犳艾绠柨鐕傛嫹
婵犵數鍋為崹鍫曞箹閳哄懎鍌ㄥΔ锝呭枦缂嶆牠鏌″搴″箺闁抽攱妫冮弻鏇$疀閺囩倫銏ゆ煟鎼粹槅鐓奸柡灞剧洴瀵粙顢橀悩鐢电崶闂備線娼уΛ鎾箯閿燂拷2023
婵犵數鍋為崹鍫曞箹閳哄懎鍌ㄩ柣鎾崇瘍閻熸嫈鏃堝礃椤忓棛鍘犻梻浣烘嚀椤曨參宕戝☉婊呬海闂傚倷绀侀幖顐ょ矓閼哥數浠氱紓鍌欑劍濡炵晫绮婚弽褜鍤曢柣銏犳啞閸嬪嫮鈧懓瀚竟鍡樼閺嶎厽鈷戦柛娑樷姇椤忓嫀娑樜旈崨顔煎壋婵°倧绲介崯顖炲磿鎼粹偓浜滈柡鍐ㄦ搐娴滃湱绱掓径娑欏
2023濠德板€楁慨鐑藉磻濞戙埄鏁嬫い鎾跺枑濞呯姵淇婇妶鍕厡闁崇粯姊归妵鍕箻鐠鸿桨娌紓浣稿€稿ú銊ф閹烘挸绶為悗锝庝簽娴犲憡绻濈喊妯侯潚闁搞儜鍐ㄦ暏缂傚倷绀侀鍫濃枖閺囩喍绻嗛柛銉墯閻撴盯鏌涢鐘茬仼闁哄閰i弻娑㈠Ω閿旂瓔妫冮梺璇″灠鐎氫即銆佸▎鎾村殐闁冲搫鍞銏♀拺闁圭ǹ娴烽埥澶愭煟濡や礁濮嶇€规洟娼чオ浼村醇閻斿皝鍋撻崸妤佺厱闁规崘灏欑拹鐗堢箾閼测晛鈻堥柟顔筋殔閳藉鈧湱濯崥鍛磽娴g懓鏁鹃柟鍑ゆ嫹
2023濠德板€楁慨鐑藉磻濞戙埄鏁嬫い鎾跺枑濞呯姵淇婇妶鍕厡闁崇粯姊归妵鍕箻鐠鸿桨娌紓浣稿€稿ú銊ф閹烘挸绶為悗锝庝簽娴犲憡绻濈喊妯侯潚闁搞儜鍐ㄦ暏缂傚倷绀侀鍫濃枖閺囩喍绻嗛柛銉墯閻撴盯鏌涢鐘茬仼闁哄閰i弻娑㈠Ω閿旂瓔妫冮梺璇″灠鐎氫即銆佸▎鎾村殐闁冲搫鍞銏♀拺闁圭ǹ娴烽埥澶愭煟濡も偓缁绘ɑ淇婇悽鍛婂€烽柡澶嬪焾閸ゃ倕鈹戦鏂よ€跨痪顓犌瑰玻鍧楁偐缂佹ê鈧灚绻涢幋婵堟瀮妞ゆ捁娅g槐鎺楀箟鐎n偄顏�
闂傚倷绀侀幉锟犳晪濠碘槅鍋呴〃濠囧箚閸ャ劊鍋呴柛鎰╁妿椤﹀崬鈹戞幊閸婃劙宕戦幘缁樼厪闁搞儜鍕灎閻庢鍠氶弲顐ゅ垝濞嗘垶宕夐柕濞垮労濞诧拷
2023闂傚倷鑳剁划顖炪€冮崨瀛樺亱闊洦渚楅弫鍕煕閵夘喖澧痪顓涘亾濠电偠鎻徊浠嬪箹椤愶负鈧倿鎮℃惔妯活潔闂佺懓鐏濋崯顐︾嵁濡ゅ懏鐓涢悗锝庝簻閺嗭絿鈧鍠氶弲顐ゅ垝濞嗘垶宕夐柕濞垮労濞差參姊绘担鍝勫姦闁哄應鏅犲畷浼村冀椤愩倗顦梺璺ㄥ櫐閹凤拷
2023-2024JCR闂佽崵鍠愮划宥咁熆濡櫣鏆︽い鎺戝缁犲綊鏌i幋锝嗩棄闁绘劕锕弻锝呂熼崹顔炬闂佽鏋婚幏锟�
SCI 闂備浇宕垫慨鎶芥嚄閸洖纾块柕鍫濐槸閸戠娀鏌涢幇闈涙灍闁绘帟顕ч…璺ㄦ崉閻氭潙浼愰梺璇茬箣缁舵岸寮婚弴銏犲耿闁哄洨濮存俊鑺ョ節濞堝灝鏋涙繛灞傚妿閸掓帒鈻庨幋鐐叉櫝闂侀潧鐗嗛崐鍛婄閹灐褰掓晲婢跺鏆犻梺鍛婄懃缁绘﹢寮诲☉銏犖ㄧ憸宥嗙濠婂牊鐓曟繛鍡楃箳缁犵粯顨ラ悙鏉戝鐎规洘鍎奸ˇ鑼棯椤撴稑浜�
SSCI缂傚倸鍊风拋鏌ュ磻閹剧粯鐓曟繛鍡楃Т閸斻倗绱掗幇顓ф畼缂佽鲸甯楀鍕偓锝庝簽娴犳潙顪冮妶鍡楃闁哥姵鐗曢锝夋偨閸涘﹤浜滈悗鐟板婢瑰棙绂嶉弽顓熲拺缁绢厼鎳庨悡鎰箾閸欏鐭嬮柣蹇旂懇閺岋綁鎮╁▎蹇撴殭妞ゅ浚鍓氶妵鍕籍閹炬潙顏�
婵犵數鍋為崹鍫曞箹閳哄懎鍌ㄥ┑鍌涙綄閸ャ劎绡€婵﹩鍓氶ˉ婵嬫⒑閹肩偛鍔橀柛鏂垮缁旂喓鈧綆鍠氶崣鎾绘煕閵夋垵鍟▓鎻掆攽閻橆偄浜鹃梺璺ㄥ枔婵绮堥崱妞绘斀闁绘ǹ绮鹃崗宀勬煟椤撶喓鎳呯紒杈ㄦ尰閹峰懘宕妷鎰剁磿缁辨帒螖閳ь剟鎯岄崒鐐靛祦閹兼番鍔岄崡鎶芥煟濡缚瀚扮紓宥咃躬閻涱噣骞囬弶璺ㄥ€為悷婊冪Ф濞戠敻鍩€閿燂拷
sci闂傚倷绀侀幉锛勫垝瀹€鍕垫晩闁瑰墎妫梚闂傚倷绀侀幉锟犳偡閵夆晛瀚夋い鎺戝閺嬩胶鐥鐐村櫡濞存粌缍婇弻锟犲炊閳轰焦鐎鹃梺绯曟櫅閸婂潡寮诲☉銏犵闁绘劖娼欓锟�
EI闂傚倷娴囬妴鈧柛瀣崌閹銈﹂幐搴哗缂備礁顦ḿ锟犲蓟閿濆惟闁靛鍎烘禒褰掓⒑閻撳海浠涢柛銊ョ仢閻g兘宕奸弴鐔锋疅闂侀潧顧€缁犳垿鎮為幖浣光拺闁告稑锕ら柌婊堟煙閸戙倖瀚�
闂傚倷绀侀幉锟犳嚌閸撗€鍋撳鐓庡⒋妞ゃ垺顨婇幃銏ゆ惞閸︻厾鍘犻梻浣筋潐瑜板啫顬婄猾顪�
闂傚倷绀侀幉锟犳嚌閸撗€鍋撳鐓庡⒋妞ゃ垺顨婇幃銏ゆ惞閸︻厾鍘犻梻浣筋潐瑜板啫螣閸э拷
闂傚倷绀侀幉锟犳嚌閸撗€鍋撳鐓庡⒋妞ゃ垺顨婇幃銏ゆ惞閸︻厾鍘犻梻浣侯攰娴滎剟鎮ч悮姝�
EI闂傚倷绀侀幖顐︽偋韫囨稑绐楅幖娣妼閸ㄥ倿鏌熺捄銊ュ帯XSourceList
闂傚倷绀侀幉锟犳晪濠碘槅鍋呴〃濠囧箚閸モ晝绀婄紒璺虹獜ci闂傚倷绀侀幖顐ょ矓閼哥數浠氱紓鍌欑劍濡炵晫绮婚弽褜鍤曢柣銏犳啞閸嬪嫮鈧懓瀚竟鍡樼閺嵮€鏀芥い鏃傚亾閸も偓濠电偠顕滅粻鎾诲春閳ь剚銇勯幒鎴敾閻庢熬鎷�
闂傚倷绀侀幉锟犳晪濠碘槅鍋呴〃濠囧箚閸モ晝绀婄紒璺虹┋d-婵犵數鍋為崹鍫曞箹閳哄懎鍌ㄩ柣鎾崇瘍閻熸嫈鏃堝礃椤忓棛鍘犻梻浣烘嚀閻°劎鎹㈠澶婄闁告侗鍨崑鎾斥枔閸喗鐏嶅┑鐐插级閿曘垹顕i幖浣哥妞ゆ柨鍚嬮悗顒勬⒑缂佹﹩娈旈柣妤€妫涚划濠囨晝閸屾氨顔愰柣搴㈢⊕钃遍悘蹇曞缁绘稒绺介崨濠冮敪闂佸磭鎳撻崯鎾嵁閸ヮ剦鏁囬柣鏃堫棑閸旑垶姊绘担鍛婂暈閻㈩垼浜獮蹇涙晸閿燂拷
CSCD闂傚倷鐒︾€笛囧礃婵犳艾绠柨鐕傛嫹2023-2024闂傚倷鐒︾€笛囧礃婵犳艾绠柨鐕傛嫹
婵犵數鍋為崹鍫曞箹閳哄懎鍌ㄥΔ锝呭枦缂嶆牠鏌″搴″箺闁抽攱妫冮弻鏇$疀閺囩倫銏ゆ煟鎼粹槅鐓奸柡灞剧洴瀵粙顢橀悩鐢电崶闂備線娼уΛ鎾箯閿燂拷2023
婵犵數鍋為崹鍫曞箹閳哄懎鍌ㄩ柣鎾崇瘍閻熸嫈鏃堝礃椤忓棛鍘犻梻浣烘嚀椤曨參宕戝☉婊呬海闂傚倷绀侀幖顐ょ矓閼哥數浠氱紓鍌欑劍濡炵晫绮婚弽褜鍤曢柣銏犳啞閸嬪嫮鈧懓瀚竟鍡樼閺嶎厽鈷戦柛娑樷姇椤忓嫀娑樜旈崨顔煎壋婵°倧绲介崯顖炲磿鎼粹偓浜滈柡鍐ㄦ搐娴滃湱绱掓径娑欏
2023濠德板€楁慨鐑藉磻濞戙埄鏁嬫い鎾跺枑濞呯姵淇婇妶鍕厡闁崇粯姊归妵鍕箻鐠鸿桨娌紓浣稿€稿ú銊ф閹烘挸绶為悗锝庝簽娴犲憡绻濈喊妯侯潚闁搞儜鍐ㄦ暏缂傚倷绀侀鍫濃枖閺囩喍绻嗛柛銉墯閻撴盯鏌涢鐘茬仼闁哄閰i弻娑㈠Ω閿旂瓔妫冮梺璇″灠鐎氫即銆佸▎鎾村殐闁冲搫鍞銏♀拺闁圭ǹ娴烽埥澶愭煟濡や礁濮嶇€规洟娼чオ浼村醇閻斿皝鍋撻崸妤佺厱闁规崘灏欑拹鐗堢箾閼测晛鈻堥柟顔筋殔閳藉鈧湱濯崥鍛磽娴g懓鏁鹃柟鍑ゆ嫹
2023濠德板€楁慨鐑藉磻濞戙埄鏁嬫い鎾跺枑濞呯姵淇婇妶鍕厡闁崇粯姊归妵鍕箻鐠鸿桨娌紓浣稿€稿ú銊ф閹烘挸绶為悗锝庝簽娴犲憡绻濈喊妯侯潚闁搞儜鍐ㄦ暏缂傚倷绀侀鍫濃枖閺囩喍绻嗛柛銉墯閻撴盯鏌涢鐘茬仼闁哄閰i弻娑㈠Ω閿旂瓔妫冮梺璇″灠鐎氫即銆佸▎鎾村殐闁冲搫鍞銏♀拺闁圭ǹ娴烽埥澶愭煟濡も偓缁绘ɑ淇婇悽鍛婂€烽柡澶嬪焾閸ゃ倕鈹戦鏂よ€跨痪顓犌瑰玻鍧楁偐缂佹ê鈧灚绻涢幋婵堟瀮妞ゆ捁娅g槐鎺楀箟鐎n偄顏�
闂傚倷绀侀幉锟犳晪濠碘槅鍋呴〃濠囧箚閸ャ劊鍋呴柛鎰╁妿椤﹀崬鈹戞幊閸婃劙宕戦幘缁樼厪闁搞儜鍕灎閻庢鍠氶弲顐ゅ垝濞嗘垶宕夐柕濞垮労濞诧拷
2023闂傚倷鑳剁划顖炪€冮崨瀛樺亱闊洦渚楅弫鍕煕閵夘喖澧痪顓涘亾濠电偠鎻徊浠嬪箹椤愶负鈧倿鎮℃惔妯活潔闂佺懓鐏濋崯顐︾嵁濡ゅ懏鐓涢悗锝庝簻閺嗭絿鈧鍠氶弲顐ゅ垝濞嗘垶宕夐柕濞垮労濞差參姊绘担鍝勫姦闁哄應鏅犲畷浼村冀椤愩倗顦梺璺ㄥ櫐閹凤拷
闂備浇宕垫慨鏉懨洪妶澶婂簥闁哄被鍎查弲鏌ユ煟閹邦剚鎯堢紒鈧崘鈺冪闁糕剝顨堥崙鍦磼鐠囧弶顥㈤柡宀€鍠栭、妯款槻闁诲繗灏欑槐鎺撴綇閵娧呯杽閻庤娲橀悷锕€岣块鍫濈骇闁割煈鍣ḿ锟�/婵犵數鍋為崹鍫曞箰婵犳艾绠伴柟闂寸閺勩儵鏌ㄩ悤鍌涘/闂傚倷鐒﹂幃鍫曞磿閺夋嚦娑㈠礋椤栨俺鍩為柣搴㈢⊕閿氱紒鍓佸仱閺屻劑鎮ら崒娑橆伓/婵犵數鍋為崹鍫曞箹閳哄懎鐭楅柍褜鍓熼幃妤€顫濋鐐╂灆閻庢鍣崜鐔煎极閹剧粯鏅搁柨鐕傛嫹/闂傚倷鑳舵灙缂佽鐗撳畷婵嗙暆閸曞灚鏅㈤梺缁樻濞咃綁鎯岄幘缁樼厵閻庣數枪娴狅箓鏌涢埡浣糕偓鍧楀蓟濞戙垹绠抽柟鎼灡閺侀箖鏌i姀鈺佺仩缂傚秴锕獮濠囨晸閻樿尙鐤€濡炪倕绻愬Λ娑㈠箟閸ф鈷戦柛娑橈功閹冲嫰鏌涢妸銉e仮濠碘剝鎸冲畷姗€顢欓懖鈺婂敹闂備焦鎮堕崕婊呬沪閼恒儺鍟�