本文摘要：摘要：在新乡太行山脉地区基岩地热井施工中，钻遇上部奥陶寒武灰岩地层时出现严重漏失现象，且该地层漏失点多，需多次堵漏，堵漏时间长成本高，正循环泥浆钻进无法施工。随后采用气举反循环钻进，成功实施深度达2551.48m的地热井，顺利在太古界片麻岩构造地
摘要：在新乡太行山脉地区基岩地热井施工中，钻遇上部奥陶寒武灰岩地层时出现严重漏失现象，且该地层漏失点多，需多次堵漏，堵漏时间长成本高，正循环泥浆钻进无法施工。随后采用气举反循环钻进，成功实施深度达2551.48m的地热井，顺利在太古界片麻岩构造地层中找到地热水，水量50m3/h，水温55℃。本文介绍了该地热井施工的主要设备、钻头设计、钻具组合及钻探施工技术，并对钻探施工中的难点和经验体会进行了总结，为同类工程施工提供借鉴。
关键词：基岩;地热井;漏失;地层坍塌;气举反循环;片麻岩
1项目概况
为开发新乡市云龙山大健康文化产业园项目，提升文化园内旅游产业品味，使用绿色能源，促进云龙山大健康文化产业园的发展，受新乡市德睿实业有限公司委托施工一口地热井。该项目取水层位为太古界片麻岩地层，太古界变质岩系地层富水性差，找水难度很大，一般被视为“找水禁区”。物探技术人员反复研究相关资料，结合物探数据解释结果，最终确定井位。钻井施工中，由于地层处于断裂带上，岩层破碎，塌孔、掉块、卡钻及容易偏斜等问题时有发生，采用气举反循环施工工艺[1]克服了种种困难，实现了太古界片麻岩地区地热勘探的新突破。最终成井深度2551.48m，水量50m3/h，水温55℃。
2工程地质条件
2.1区域水文地质条件
本区地下水可划分为两种不同的基本类型。上部奥陶、寒武系碳酸盐岩裂隙岩溶水地下水发育，其水量丰富，分布不均匀，但水温低，需要隔离;下部太古界地层构造裂隙发育，富水且水温高。本次地热取水目的层为太古界片麻岩构造裂隙水。
2.1.1太古界(Ar)本区太古界为登封群，岩性主要为片麻岩、石英砂岩，钻孔揭露865.00～2551.48m。地层受青羊口断层影响，地层深部构造裂隙发育。
2.1.2寒武系(∈)
(1)下统(∈1)。自下而上分为辛集组和馒头组。辛集组(∈1x)，钻孔揭露750～865m，下部岩性为红色石英砂岩、紫红色页岩夹泥灰质白云岩，上部为灰色薄、中厚层状灰质白云岩。馒头组(∈1m)，钻孔揭露630～750m，底部为紫红色粉砂岩、页岩，主要为黄色板状白云质泥灰岩夹紫红色页岩。
(2)中统(∈2)。分为毛庄组、徐庄组和张夏组。毛庄组(∈2m)，钻孔揭露500～630m，下部为紫红色页岩、粉砂岩，上部以深灰色厚层状灰岩、泥质灰岩为主，夹透镜状白云岩层。徐庄组(∈2x)，钻孔揭露400～500m，上部为深灰色薄层状含竹叶状灰岩、泥质条带灰岩及巨厚层鲕状灰岩，岩溶发育，下部主要为黄绿色页岩，夹薄层灰岩泥灰岩。张夏组(∈2zh)，钻孔揭露185～400m，主要为灰、深灰色厚、巨厚层鲕状灰岩、白云质灰岩，岩溶发育。
2.1.3奥陶系下统(O)为厚至巨厚细晶或粗晶白云岩，钻孔揭露20～185m，岩溶发育。
2.1.4新近系(N)为棕红色、浅黄色及杂色砂质黏土、泥灰岩及泥质砂岩，多未胶结或半胶结0～20m。
2.2地质构造本区构造部位处于新华夏系太行山隆起的东南边缘和华北凹陷的过渡地带，南邻秦岭纬向复杂构造带。区内构造痕迹以断裂为主，新构造运动比较活跃，并多呈继承性活动。
(1)青羊口断层(F1)。由青羊口经本区金灯寺—北站延至新乡一带，全长大于100km，走向北东25°～40°，倾向南东，为高角度正断层，垂直断距大于1000m，该断层晚近期仍有活动。据钻孔资料，上第三系上部泥灰岩被断开，断距60～90m，反映到地貌形态上，此断裂北西侧为太行山麓的山岳地貌，南东侧为堆积平原地貌。(2)山彪—五陵断层(F2)。
由山彪、五陵与青羊口大断层复合，走向北东40°～50°，倾向北西，断距20～30m，为正断层，断至上第三系泥灰岩，从该断层和青羊口断裂成“入”字型斜接的关系看，可能是青羊口断裂的分支断层。该断层穿过本井区域，对本井水文地质条件有重要影响。(3)西曲里断层(F3)。由西曲里沿卫河向北东方向延伸，走向北东40°左右，倾向南东，断距20～40m，向北东方向逐渐消失，为高角度正断层，切穿地层至上第三系泥灰岩。
2.3施工条件分析
该地区地层老，结构复杂，易偏斜、漏失，施工程序复杂，要到达含水层，需要通过高裂隙发育带奥陶系灰岩漏失层。岩性多变、软硬不同，钻头选型困难;部分泥岩中含有钙质团块，地层非均质、夹层发育，岩性变化大，在井底形成非均质切削;井内掉块导致蹩、跳钻严重，极易造成钻具胀扣和断钻具事故。辛集组砂岩层研磨性较强，太古界片麻岩可钻性8～9，属于硬岩，造成钻头的磨损速度快，钻进效率低，极易疲劳损坏，导致钻井周期和成本比较高。
3钻井工艺
3.1设备选型
选用TSJ3000型水源钻机和与之配套的LG.VF-10/60高压空气压缩机及HS-37型四脚钻塔。LG.VF-10/60高压空气压缩机的公称容积流量10m3/min，额定排气压力6MPa，108mm×108mm双壁主动钻杆及双壁气水龙头，直径114mm内平双壁钻杆300m和89mm(内径70mm)单壁钻杆。
3.2气举反循环钻井工艺
先用直径445mm钻头钻孔，然后下入直径425mm保护管30m，确保上部孔壁安全稳定。在一开钻进时首先采用正循环钻进工艺，使用直径346mm钻头钻进，在钻进至231m深奥陶系灰岩地层时，孔内漏浆严重，采用多种方法堵漏，地层仍漏浆严重。测试发现漏失地层富含地下水，地下水位50m左右。气举反循环钻进工艺[2]广泛应用于漏水严重的基岩地层中，弥补了大漏失地层无法正常泥浆正循环钻进的不足，钻进效率、成井质量都优于正循环工艺。经研究，本工程采用气举反循环钻井工艺。
3.2.1反循环钻头设计
常规钻头分刮刀钻头、三牙轮钻头及PDC合金钻头等，其中三牙轮钻头又分为钢齿钻头和镶齿钻头。反循环钻头需要在常规钻头中心切割出一个与钻杆内径相通的圆孔，可以使井底刻取的岩屑在反循环作用下，经钻头中心孔、钻杆内管排至地表[3]。本井施工采用江汉石油设备厂生产的HJ517GK、HJT537G型、HJT547镶齿牙轮钻头。在牙轮钻头中心位置开直径为50mm进水孔，钻头牙掌上设置钢筋裙网，减少钻头边部的磨损，增加出渣效果。
3.2.2钻具配置
依据地质设计给出的地层剖面及岩性描述，本工程采用以下钻具组合：①直径346mm钻头+直径203mm钻铤5根+直径178mm钻铤6根+直径159mm钻铤6根+直径89mm钻杆+主动(双壁)钻杆;②直径311.1mm钻头+直径203mm钻铤+直径203mm钻铤+直径308mm扶正器+直径203mm钻铤3根+直径178mm钻铤6根+直径159mm钻铤6根+直径89mm钻杆+直径114mm双壁钻杆+主动(双壁)钻杆;③直径215.9mm钻头+直径159mm钻铤+直径159mm钻铤+直径214mm扶正器+直径159mm钻铤13根+直径89mm钻杆+直径114mm双壁钻杆+主动(双壁)钻杆。
3.2.3施工参数
本井一开井段(0～325.15m)使用正循环钻进工艺，泥浆泵排量23L/s，泵压2MPa，之后的井段采用气举反循环钻进。气举反循环钻进效率主要取决于压缩空气的压力、风量以及混合器沉没在水中的深度[4]，以下为气举反循环主要钻进参数。①根据不同地层情况、岩性、钻头尺寸及出渣情况调整钻压，上部灰岩控制在80～120kN，下部片麻岩、砂岩控制在30～80kN，钻压不能超过钻铤总重量的2∕3，以防孔斜。②采用40～70r/min转速钻进即可，不能盲目使用高速，以防产生剧烈振动，发生孔内事故。
③根据孔深、静水位和“钻屑能力”等确定风压，空压机启动风压2.6～3.2MPa，工作压力1.4～2.3MPa，工作压力如果低于0.8MPa就不能形成气举反循环钻进。④风量10m3/min。⑤混合器埋深应采用不低于50%的沉没比，随着井深的增加逐渐增大沉没比，混合器埋深150～227m，最大沉没比保持在70%以上。⑥双壁钻具与井深比为1∶10至1∶2[5]。
3.2.4主要技术措施①在施工时应尽可能采用较大的沉没比，最小不低于50%;双壁钻具的初始长度141m，随着井深的增加逐渐加大沉没比，最后保持在70%以上，即混合器埋深180～227m;空压机风量≥6m3/min[6]。
②本井的循环液来自井内地层的自流补给，补给量大于15m3/h，满足气举反循环的冲洗液携带岩屑的需要。③双壁钻具要密封连接螺纹，不能用穿刺的钻具，以免形成短路循环，发生烧钻、埋钻等事故。④送气前钻头与井底保持一定距离，防止钻头水眼 被井底的岩屑堵塞;待排出的水液清洁后，再将钻头缓慢送至井底。⑤当携带出的岩屑浓度大时，应控制钻进速度，切勿突然停止送风;加单根前，观察出水液情况，待水液中基本不含岩屑后方能停风加单根。⑥注意观察排出水液量的大小变化及携砂情况，当水液量变小时，即刻检查钻头、钻具内管是否堵塞，水液中岩屑是否过多，或井内是否发生坍塌情况;当水液中不含岩屑时，应判断是沉没比不足，还是井底岩屑颗粒过大，水液携带不上来[7]。
3.2.5钻井液工艺
在深井钻探施工中，钻遇的地层非常复杂，而钻进不同地层所采用的泥浆体系也不尽相同。本着安全与节约的原则，我们对于不同井段配置了不同体系的泥浆，气举反循环钻进循环液为清水[8]。在正循环钻进时采用聚合物优质低固相泥浆液护壁，泥浆密度1.05～1.16g/cm3，黏度25～45s，API滤失量10mL/30min，pH8～9，含砂量小于0.3%，泥饼厚0.5～1.0mm。在钻进至231m时井内泥浆漏失严重，判断为地层裂隙发育且富含地下水，在堵漏失败后决定使用气举反循环钻进工艺，钻井液使用清水钻进。本井采用的清水钻进保护了水层，提高了钻进效率，有效地保证了成井质量。
4成井工艺
4.1钻井结构
该地热井成井深度2551.48m，采用三开式成井结构的地热井[9]，按不同井径下入两种不同规格国产无缝石油钢管及裸孔成井，井身结构见图2。图2成井结构图Fig.2Wellcompletiondiagram一开，井深0～325.15m，下入直径425mm保护管30m，采用直径346mm牙轮钻头钻进，下入直径273.1mm国产无缝石油钢管作为泵室段套管，钢级J55，壁厚8.89mm，下深315.15m，泵室段套管高出地面1.2m。
二开，井深325.15～1066.50m，采用直径311.1mm牙轮钻头钻进;下入直径244.5mm国产无缝石油钢管作为生产套管，钢级J55，壁厚8.94mm，长度746.15m，下入至315.15～1066.50m井段;在直径273.1mm、244.5mm套管与井壁之间环状间隙内，采用P.O42.5普通硅酸盐水泥全段封固。三开，井深1066.50～2551.48m，采用直径215.9mm牙轮钻头钻进，此井段为太古系片麻岩地层，井壁稳定，为采水目的层，决定采用裸孔成井。
4.2固井工艺
本井采用反循环钻井工艺钻进，先钻进至设计孔深，测井后根据测井结果选择止水位置，然后扩孔下入石油套管。采用架桥法固井[10]，下管前在钻孔直径由311.1mm变至215.9mm处下入加工制作的木塞，木塞吸水膨胀卡在变径处，然后投入黏土球0.2m3，黏土球与木塞起到封隔器作用，预防固井时水泥下沉进入下部地层。管串结构要求自下而上为：引鞋+水泥塞逆止阀+直径244.5mm套管+变径接头+直径273.1mm套管串。固井水泥返至地面，水泥浆密度1.80g/cm3，用量60m3，标号为硅酸盐水泥P.O42.5。
4.3洗井
本地热井钻进时采用清水作为冲洗液，避免了泥皮和岩屑堵塞出水裂隙通道的现象。施工完毕后即可下泵抽水，在水泥凝结固井结束后，在降压试验开展前，对钻井开展洗井工作，洗井主要采用大泵量大降深抽水洗井抽水设备型号为200QJ50/180，抽水至钻井内流出清水为止。
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5施工中遇到的困难
当钻进至奥陶系石灰岩地层时，出现了地层大漏失情况，改用气举反循环技术工艺。开始钻进时，出现了钻杆内岩屑堵塞情况。堵塞的原因是346mm钻头钻进孔径较大，灰岩白云岩钻进速度快，岩屑在单位时间内急剧增多，循环液中岩屑浓度增大，岩屑颗粒质地差异大，在岩屑上升过程中出现了大量聚集现象，导致钻杆管径内局部堵塞。
解决方法：①减小钻压，将钻压控制在20～50kN;②换用牙轮钻头中牙齿密、空隙小的钻头，减小岩屑颗粒的直径，同时在钻头上部开一个进水口，保持上返水量不变，降低循环液中岩屑密度;③将钻头下部进水孔孔径由50mm缩小为40mm，从而减小岩屑的进入量;④同时加大混合器的沉没比，以提高上返水的携砂能力。
作者：靳廷朝
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